Quin efecte l'inversor té sobre el motor asíncrona ordinari durant regulació de velocitat variable freqüència?
El motor de regulació de velocitat està dissenyat per a la regulació de velocitat AC pel que fa a la intenció original. No obstant això, la majoria directa raó per l'augment de la regulació de velocitat de conversió de freqüència és l'estructura simple del ordinàries motor asíncron, baix cost i regulació de velocitat convenients. Si la regulació de velocitat de conversió de freqüència d'anar equipats amb un motor especial per a la conversió de freqüència, llavors hi ha una contradicció. No s'han anat la simplicitat inherent, robustesa i durabilitat de la regulació de velocitat de conversió de freqüència?
Influència en el motor i del seu rendiment durant el control de velocitat de variador de freqüència del variador de freqüència velocitats control el voltatge sortida de pols a l'extrem de motor és no-sinusoïdal sense tenir en compte el mètode de control. Per tant, l'anàlisi de les característiques que s'executen de motors asíncrons ordinaris sota les ones no sinusoïdal és l'efecte sobre el motor durant regulació de velocitat variable freqüència.
Hi ha principalment els aspectes següents:
Motor pèrdua i eficiència Motors operi alimentació no sinusoïdal, a més de les pèrdues normals a causa de la voluntat fonamental, també introduir moltes pèrdues addicionals. Manifesta principalment en l'augment de la pèrdua de coure estator, rotor coure pèrdua i pèrdua de ferro, que afecta l'eficiència del motor.
1. el dany actual estator en els bobinats del estator provoca l'actual harmònic augmentar la I2R. Quan s'ignora l'efecte de la pell, la pèrdua d'estator coure al corrent no sinusoïdal és proporcional al quadrat de la corrent rms. Si el nombre de fases de l'estator és m1 i la resistència d'estator de cada fase és R1, la pèrdua de coure total estator P1 és substituït en l'equació esmentada per a la total estator actual rms Irms incloent-hi l'actual fonamental. El segon terme en l'equació s'obté. Pèrdua harmònic. Es troba mitjançant experiments que per l'existència d'harmònica actual i el flux de fuita corresponent, s'incrementa la saturació del flux magnètic del flux de fuita i l'excitació actual s'incrementa, perquè el component fonamental de la també s'incrementa actual.
2, la pèrdua de coure de rotor en la freqüència harmònic, en general es pot considerar com el estator sinuosos resistència és constant, però pel rotor motor asíncron, resistència a l'AC és augmentat considerablement a causa de l'efecte de la pell. Especialment el rotor de gàbia profund solc és especialment greu. Un motor síncrona o un motor reticència sota una ona sinusoïdal d'alimentació té una petita harmònica potencial a causa de l'espai d'estator. Els perjudicis ocasionats en els debanats superfície rotor són insignificants. Quan el motor síncrons està funcionant sota una font d'alimentació no sinusoïdal. El temps harmònic potencial escalar magnètic indueix l'armonia de rotor actual, com un motor asíncron operant a la velocitat sincrònica fonamental.
El potencial escalar magnètic harmònic 5è de la rotació inversa i el 7è harmònic potencial escalar magnètic de la rotació endavant induir un corrent del rotor de 6 vegades la freqüència fonamental. Quan la freqüència fonamental és de 50Hz, la freqüència actual de rotor és 300Hz. De la mateixa manera, els harmònics 11 i 13 induir 12 vegades la freqüència fonamental, és a dir 600HZ de rotor actual. A aquestes freqüències, la resistència AC real del rotor és molt més gran que la resistència de DC. Quant la resistència del rotor en realitat augmenta depèn el director creu secció i la geometria de les ranures de rotor en la qual estan disposats els conductors. Un conductor de coure típic amb una proporció d'aspecte de prop de 4, la relació entre la resistència AC a la resistència DC és 1.56 a 50 Hz, la proporció és aproximadament 2.6 a 300 Hz, i la proporció és d'uns 3,7 a 600 Hz. Quan la freqüència és més alt, la proporció és la freqüència. L'arrel quadrada augmenta proporcionalment.
3. la pèrdua de nucli en el motor de la pèrdua de ferro harmònic també s'incrementa a causa de l'aparició d'harmònics a la tensió de subministrament d'energia; els harmònics de l'estator actual establir un temps harmònic magnetomotriu força entre els buits d'aire. El potencial escalar magnètic total en qualsevol punt de la bretxa d'aire és la síntesi de les potencials magnètics harmònics fonamentals i temps. Per una ona trifàsica sis passos tensió, el pic de la densitat magnètica en el buit de l'aire és aproximadament un 10% més gran que el valor fonamental, però l'augment en la pèrdua de ferro causada pel flux de temps harmònic és petit. La pèrdua perdut pel flux de fuita al final i la fuga de fluix a la tremuja s'incrementarà sota la freqüència harmònic. Això ha de ser considerat quan no sinusoïdal d'alimentació: l'efecte de fuita al final és en els bobinats del estator i el rotor. Tots dos existeixen, principalment el remolí actual pèrdua causada pel flux de fuita d'entrar a la placa final. Canvi de la diferència de fase entre el potencial escalar magnètic estator i el rotor magnètic potencial, el flux de fuita de paracaigudes es genera en l'estructura de paracaigudes i el potencial escalar magnètic és el més gran al final, que causa la pèrdua en el nucli de l'estator i les dents.
